CKD電磁閥介質(zhì)流向?qū)Σ黄胶饬Φ挠绊?/h1>

更新時(shí)間： 2017-01-05 　點(diǎn)擊次數(shù)： 1145次

    CKD電磁閥介質(zhì)流向?qū)Σ黄胶饬Φ挠绊?br />    CKD電磁閥是過(guò)程控制中的重要組件，隨著自動(dòng)化技術(shù)的發(fā)展，已被廣泛地應(yīng)用于冶金、電力、石油和化工等工業(yè)部門(mén)中，控制設(shè)備的正常與調(diào)節(jié)閥的穩(wěn)定性及壽命密切相關(guān)。為了使調(diào)節(jié)閥能長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定工作，不僅要研究調(diào)節(jié)閥內(nèi)部流場(chǎng)，同時(shí)也需要對(duì)執(zhí)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行研究。在調(diào)節(jié)閥工程設(shè)計(jì)中，執(zhí)行機(jī)構(gòu)在閥全關(guān)時(shí)輸出推力應(yīng)滿(mǎn)足1.1（不平衡力+閥座壓緊力）。其中，閥座壓緊力與調(diào)節(jié)閥類(lèi)型相關(guān)，受其他條件影響小，因此執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選擇主要受調(diào)節(jié)閥不平衡力的影響。
    CKD電磁閥結(jié)構(gòu)
    CKD電磁閥介質(zhì)流向分為底進(jìn)側(cè)出（流開(kāi)型）和側(cè)進(jìn)底出（流關(guān)型）（圖1）。介質(zhì)流動(dòng)方向的改變，一方面會(huì)引起調(diào)節(jié)閥前后壓力和方向改變，使不平衡力作用方向或大小發(fā)生改變，另一方面會(huì)使介質(zhì)對(duì)閥瓣的繞流方向發(fā)生改變，從而改變流體阻力，使作用在閥瓣上的不平衡力發(fā)生改變。這些變化會(huì)對(duì)調(diào)節(jié)閥執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選擇產(chǎn)生影響，從而影響調(diào)節(jié)閥的穩(wěn)定性及壽命。因此，介質(zhì)流向的選擇對(duì)調(diào)節(jié)閥的選型設(shè)計(jì)和穩(wěn)定性有著極為重要的意義。
        閥瓣上表面和下表面所受的壓力隨著開(kāi)度的變化而變化。為方便計(jì)算閥瓣上、下表面所受的壓力值，將閥瓣上、下表面所受壓力變化近似轉(zhuǎn)換為等效閥瓣截面積的變化。
    CKD電磁閥在流開(kāi)狀態(tài)時(shí)，閥桿處于流體的流出端，其不平衡力近似為入口壓力p1和出口壓力p2與等效閥瓣截面積Sh作用的結(jié)果，即
    （3）
    式中 Δp———閥前后壓差，MPa
    Sh———某一開(kāi)度下等效閥瓣截面積，mm2
    將問(wèn)題簡(jiǎn)化，對(duì)Sh和行程h之間的關(guān)系取泰勒展開(kāi)式，其五階近似式為
    （4）
    將式（4）帶入式（3），則式（3）簡(jiǎn)化為
    CKD電磁閥在流關(guān)狀態(tài)時(shí)，閥桿處于流體的流入端。取泰勒展開(kāi)式后，其不平衡力計(jì)算的五階近似式為
    （6）
    4 內(nèi)部流場(chǎng)數(shù)值模擬
    4.1 三維模型
    快速更換式調(diào)節(jié)閥的公稱(chēng)通徑為200mm，等百分比流量特性，行程60mm。根據(jù)調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性，取流道的一半建模，為了使進(jìn)出口不產(chǎn)生回流，前后管道各加長(zhǎng)3倍管徑的長(zhǎng)度
        將流道模型分為5部分。流體在流經(jīng)閥瓣和閥座時(shí)，壓力梯度和速度梯度變化較大，采用較密的非結(jié)構(gòu)四面體網(wǎng)格。在進(jìn)口和出口處，流體流動(dòng)較簡(jiǎn)單，流速較低且比較平穩(wěn)，采用較疏的六面體網(wǎng)格。其余兩個(gè)部分，由于結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，采用非結(jié)構(gòu)四面體網(wǎng)格。5部分共計(jì)網(wǎng)格數(shù)量為196229（圖3）。
    4.3 求解模型
    設(shè)定入口壓力為3MPa，出口壓力為2.75MPa，對(duì)稱(chēng)面邊界條件以及閥瓣面的壁面邊界條件。由于控制閥內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，當(dāng)流體流經(jīng)閥體時(shí)，會(huì)產(chǎn)生非常復(fù)雜的流動(dòng)狀態(tài)，雖有旋渦和分離流，但不是強(qiáng)旋渦，屬于中等強(qiáng)度的雷諾數(shù)，因此計(jì)算模型取標(biāo)準(zhǔn)模型。由于流體與閥體內(nèi)部邊界面沒(méi)有滑移，所以固體邊界面取無(wú)滑移邊界條件。
    5 結(jié)果分析
    5.1 介質(zhì)流向?qū)Σ黄胶饬Φ挠绊?br />    直行程調(diào)節(jié)閥不平衡力是調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)中控制閥的閥瓣所受的軸向合力，其大小和方向是執(zhí)行機(jī)構(gòu)選型的重要指標(biāo)之一。取前后壓差為0.25MPa，針對(duì)不同開(kāi)度進(jìn)行數(shù)值模擬（表1）。根據(jù)不同開(kāi)度下的計(jì)算值得到不平衡力的變化趨勢(shì)圖（圖4）。
   
    根據(jù)流開(kāi)型CKD電磁閥不平衡力Ftk和CKD電磁閥不平衡力Ftg變化趨勢(shì)，得到兩個(gè)五階近似多項(xiàng)式。
    分析調(diào)節(jié)閥不平衡力變化趨勢(shì)，CKD電磁閥不平衡力總是比流關(guān)型調(diào)節(jié)閥大。流開(kāi)型控制閥不平衡力在各開(kāi)度下為正。流關(guān)型調(diào)節(jié)閥不平衡力在開(kāi)度大于32mm時(shí)，不平衡力為正值，在開(kāi)度小于32mm時(shí)，不平衡力為負(fù)值。
    CKD電磁閥不平衡力變化趨勢(shì)
    5.2 60%開(kāi)度時(shí)介質(zhì)流向的影響
    流開(kāi)型調(diào)節(jié)閥閥瓣在閥門(mén)開(kāi)度為60%時(shí)，受沖刷作用較強(qiáng)，且密封面附近也受到?jīng)_刷（圖5）。流開(kāi)型調(diào)節(jié)閥受到的不平衡力在60%開(kāi)度時(shí)逐漸趨于平穩(wěn)，Z后穩(wěn)定在2.6kN（圖6）。由于模型取流道的一半進(jìn)行計(jì)算，因此，不平衡力為5.2kN。
  
    流關(guān)型CKD電磁閥在閥門(mén)開(kāi)度為60%時(shí)，受沖刷作用位置主要集中在閥瓣底部，距離密封面較遠(yuǎn)（圖7）。流關(guān)型調(diào)節(jié)閥受到的不平衡力沒(méi)有收斂的趨勢(shì)，始終在85～283N之間波動(dòng)（圖8），因此，不平衡力在170～566N之間波動(dòng)。
    6 結(jié)語(yǔ)
    （1）從CKD電磁閥所受不平衡力的大小和閥瓣所受沖刷作用點(diǎn)分析，流關(guān)型調(diào)節(jié)閥不平衡力小，閥瓣受沖刷影響小，可以提高調(diào)節(jié)閥的壽命。
  
    （2）從CKD電磁閥所受不平衡力的方向和穩(wěn)定性分析，流開(kāi)型調(diào)節(jié)閥不平衡力方向始終為正方向，且不平衡力穩(wěn)定，而流關(guān)型控制閥不平衡力方向有時(shí)為正方向，有時(shí)為負(fù)方向，且不平衡力在有些開(kāi)度下是波動(dòng)的。
    （3）CKD電磁閥不平衡力的方向變化對(duì)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選型帶來(lái)極大影響，這種流向的調(diào)節(jié)閥無(wú)法應(yīng)用于氣動(dòng)薄膜執(zhí)行機(jī)構(gòu)，而且不平衡力的波動(dòng)極大影響了調(diào)節(jié)閥的穩(wěn)定性及壽命，因此，一般直行程單座控制閥設(shè)計(jì)成流開(kāi)型。

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